Perforacion 2j325z

AREA ES LA MEDIDA DE TODO ESPACIO O EXTENCION OCUPADA POR UNA SUPERFICIE. EL AREA SE MIDE EN UNIDADES CUADRADAS. CM2,

M2,

PULG2,

FORMULA PARA CALCULAR EL AREA DE UN CUADRADO La fórmula para calcular el Área de un cuadrado es L x L ó L2 L = Lado L = Lado Ejemplo: 32 cm.

32 cm.

A = 32 cm. x 32 cm. A = 1,024 cm.2

FORMULA PARA CALCULAR EL AREA DE UN RECTANGULO Área de un rectángulo

Largo x Ancho = cm2 , ó mts2 Ejemplo: 6 mts 4 mts.

Área = 6 mts. x 4 mts Área = 6 mts x 4 mts. = 24 mts2

AREA DE UN CIRCULO FORMULA:

3.1416 x D2 ÷ 4

o

0.7854 x D2

EJEMPLO: CALCULAR EL AREA DE UN CIRCULO QUE TIENE 36 cm DE DIAMETRO SOLUCION: 3.1416 x 362 ÷ 4 = 1017.87 cm2 0.7854 x 362 = 1017.87 cm2

LOCALIZACIÓN PARA INSTALAR UN EQUIPO DE PERFORACIÓN

AREA 120 MTS. x 60 MTS. 120 X 60 = 7, 200 M2 120 MTS 60 MTS

CUANTAS PIEZAS DE MOSAICO VAS A COMPRAR PARA FORRAR UNA RECAMARA QUE MIDE DE LARGO 6 MTS. Y DE ANCHO 4 MTS.EL MOSAICO MIDE 32 CM. DE LARGO.

6 mts.

AREA = 6 mts. x 4 mts. = 24 mts.2 1 mt2 = 100 cm. x 100 cm. = 10,000 cm2 10,000 cm2 x 24 mt2 = 240,000 cm2

4 mts

AREA MOSAICO 32 cm. x 32 cm. = 1024 cm2

240000 cm2 ÷ 1024 cm2 = 234 MOSAICOS

AREA TRANSVERSAL FORMULA:

3.1416 = 0.7854 4 Constante

 = 3.1416 4 D

AT = ( D2 – d2) X 0.7854 = Pulg.2 AT = Área Transversal D = Diametro Exterior de la TP. d = Diametro Interior de la TP.

Diametro Int. tubería

0.7854 = Factor ó Constante Diametro Ext. Tubería

d Nos sirve para calcular el área transversal de una Tubería

CALCULAR EL AREA TRANSVERSAL DE UN TUBO DE: 5” 19.5 lbs./pie.ID.= 4.276” TUBO .

AT = ( 52 - 4.2762 ) x 0.7854 AT = ( 25 - 18.28 ) x 0.7854 AT = 6.71 x 0.7854

AT= 5.27 pulg.2

VOLUMENES. • SISTEMA METRICO DECIMAL

• SISTEMA INGLES • BARRILES

• M3 • Lts

• CM3

• GALONES • PIES 3

VOLUMENES PARA CALCULAR EL VOLUMEN DE UNA PRESA DE LODOS FORMULA: V = L x A x H = m3 VOLUMEN = Largo x Ancho x Altura = m3 ó Lts. Calcular el volumen de una Presa Metálica con las siguientes medidas: V = 11.50 mts. x 1.80 x 2.20 = 45.54 m3 = 45,540 Lts.

Altura = 1.80 Ancho 2.20 largo = 11.50

CALCULAR EL VOLUMEN DE UNA PRESA METALICA CON LAS SIGUIENTES MEDIDAS:

Vol. = 10 mts x 3 mts x 2 mts = 60 mts3

Si la Presa tiene la succión a 40 cm. de Altura ¿ cual será su volumen bombeable ? Altura = 2.00 mts - 0.40 mts = 1. 60 mts V = 10 mts x 3 mts x 1.60 mts = 48 mts3 (Lodo Bombeable) Menos 30 cm. Altura 2 mts Menos 40 cm.

Ancho 3 mts Largo 10 mts.

COMO CALCULAR UNA PERDIDA DE LODO EN UNA PRESA EN LITROS

Altura 1.80

Ancho 2.20

Largo 11.50 Vol. = 11.50 x 1.80 x 2.20= 45,540 Lts. Vol. = 45,540 Lts. ÷ 180 cm = 253 lt./cm Si la perdida es de 5 cm. 253 Lts./ cm x 5 cm. = 1265 Lts. Si la perdida es de 10 cm. 253 Lts./ cm x 10 cm = 2530 Lts Nota: la perdida de lodo se multiplica por el numero de presas de trabajo que tengamos en el equipo.

Volúmenes Formula para conocer la capacidad interior de un tubular Capacidad interior = d2 x 0.5067 = Lts / mts. d2 = Diametro interior de un tubular .5067 = Constante ó Factor De donde proviene el factor 0.5067 3.1416 ÷ 4 = 0.7854 1 metro = 100 cms. y 1 pulg. = 2.54 cm. 100 cms. ÷ 2.54 = 39.37 pulg. 0.7854 x 39.37 pulg. X 0.016387 = 0.5067 y 1 pulg.3 = 0.254 m3 =0.016387

1 Tubo 5” D. Int. 4.276” 19.5 Lbs/pie Cap. Int. = 4.2762 x 0.5067 Cap.Int. = 18.28 x 0.5067 Cap. Int = 9.26 lts/mt Vol. Tubo = . Int. Lts. / mts. x long. Tubo Vol. Tubo = 9.26 lts/mt x 9.50 mt = 87.97 lts.

Long. Tubo 9.50 mt.

Calcular Vol. . Int. de la TP 3 ½ Franca a 3500 mts. Cáp. Int. = 2.602 2 x .5067 Cáp. Int.= 6.77 x .5067

Cáp. Int. = 3.43 Lts / mts. TR 7” #35 D. Int. 6.004

3.500 mts

Cáp. Int.= 3.43 Lts/mt. x 3500 mt. = 12006 Lts.

CALCULAR EL VOLUMEN DE LODO DE 1.40 gr./ cm3 PARA LLENAR EL POZO . • PASO # 1 • Vol. Total = 6.0042 x 0.5067 x 3,500 mts. • Vol. Total = 63920 Lts. “o” 63.920 M3 • •

35# TR 7” D. Int. 6.004

3,500 Mts

CALCULAR EL VOLUMEN TOTAL PARA LLENAR EL POZO CON LODO DE 1.40 gr. / cm3 • Cap. Agujero Desc= 5.875 2 x .5067

• Cap. Agujero Desc. = 34.51 x .5067 • Cap. Agujero . Desc.= 17.48 lts/mt • Vol. Agujero Desc.= 17.48 lts/mts • X 700 mts = 12,236 Lts.

1

• Vol. Total =12,236 Lts. + 63,920 Lts. • Vol. Total = 76,156 Lts. 3500 Bna. “o” agujero 5 7/8 4200

2

700

FORMULA PARA CALCULAR LA CAPACIDAD EN EL ESPACIO ANULAR

ESPACIO ANULAR = ( D2 – d2 ) x .5067 = Lts / mts CAPACIDAD ESPACIO ANULAR = Lts / mts D = Diametro de Bna. “o” Diametro Int. T.R. en pulg. d = Diametro Ext. de Drill Collar “o” T.P. 0.5067 = Constante ó Factor Lodo 1.40 gr/cc 1

TP=3 ½” 15.5 L/P ID=2.602”

7

TR 7”

ID= 6.004”

6 2

108 mts 5

Bna. 5 7/8

4200 mts.

4

3

3500 mts HW 3 ½ ID=2 1/16 DC.4 ¾ 120 mts

-Calcular Vol. Int. De sarta - Calcular Vol. Espacio Anular - Calcular Vol. Total del Pozo - TP - 1 - Cap. Int. Tp = 2.6022 x 0.5067 - Cap. Int . Tp = 6.77 x 0.5067 - Cap. Int. Tp = 3.43 lts / mts. - Cap. Int. Tp = 3.43 lts / mts x 3972 mts - Cap. Int. Tp = 13,623 lts - TP – 2 - HW - Cap. Int. HW = 2.062 x 0.5067 - Cap. Int. HW = 4.24 x 0.5067 - Cap. Int. HW = 2.1 lts / mts. - Cap. Int. HW = 2.1 lts / mts x 108 mts - Cap. Int. HW = 232 Lts. - TP – 3 - Herramienta. - Cap. Int. Hta. = 2.252 x 0.5067 - Cap. Int. Hta. = 5.06 x 0.5067 - Cap. Int. Hta. = 2.56 lts/mts - Cap. Int. Hta. = 2.56 Lts/mts x 120 mts. - Cap. Int. Hta. = 307 lts.

- Espacio Anular - Herramienta - ( D2 – d2 ) x 0.5067 - ( 5.8752 – 4.752 ) x 0.5067 - (34.5 -22.5 ) x 0.5067 - 12 x 0.5067 = 6.08 Lts / mts - 6.08 lts / mts x 120 mts -Cap. Esp. Anul. Hta. = 729.6 lts - Vol. Esp. Anul. TP – HW - (D2 – d2 ) x 0.5067 - ( 5.8752 – 3.52 ) x 0.5067 - ( 34.5 – 12.25 ) x 0.5067 - 22.25 x 0.5067 - 11.27 lts / mts - Vol. Esp. Anul. HW = 11.27 Lts / mts x 108 mts. - Vol. Esp. Anul. HW = 1,217.6 Lts - Vol. Esp. Anul. TP y Agujero - (D2 –d2 ) x 0.5067 - ( 5.8752 – 3.52 ) x 0.5067 - ( 34.52 – 12.25 ) x 0.5067 - 22.27 x 0.5067 - 11.27 lts / mts - Vol. Esp. Anul TP y Agujero = 11.27 Lts / mts x 472 mts - Vol. Esp. Anul. TP y Agujero = 5.319 lts

-². Esp. Anul. Entre TP y TR - ( D2 – d2 ) x 0.5067 - (6.0042 – 3.52 ) x 0.5067 - ( 36.04 -12.25 ) x 0.5067 - 23.79 x 0.5067 - 12.05 LTS / mts - Vol. Esp. Anul. Entre TP y TR = 12.05 lts / mts x 3500 mts - Vol. Esp. Anul. Entre TP y TR = 42175 lts

- Vol. Total Int. de la TP = 14,162 lts - Vol. Total del Espacio Anular = 49,458 lts - Vol. Total del Pozo = 63,620 lts.

CALCULO DE VELOCIDAD ANULAR DEL FLUIDO DE CONTROL

VELOCIDAD ANULAR ES LA VELOCIDAD A LA CUAL VIAJA EL FLUIDO DEL FONDO A LA SUPERFICIE. Va = 24.5 x Q ÷ D2 – d2 Va = velocidad anular en pies/min Q = gasto de la bomba en gal/min D = diametro del agujero en pulg. d = diametro exterior de la TP en pulg.

Ejemplo # 2 Calculo de Volúmenes. TR 9 5/8 53.5 LB/PIE ID=8.535” TP = 5” 19.5 lb/pie ID= 4.276” 1

6

3,700 mts 5

2 4 Bna. 8 3/8

3

TP = HW 5” 50 lb/pie ID =3” Long.= 110 mts Hta.6 ½” x 2 13/16 Long.= 90 mts. 4,500 mts

1.- Cap. Int. TP = 4.2762 x 0.5067 Cap. Int. TP = 18.28 x 0.5067 = 9.26 lts / mts Vol. de TP = 9.26 lts / mts x 4,300 mts = 3,818 lts 2.- Cap. Int. HW = 32 x 0.5067 Cap. Int. HW = 9 x 0.5067 = 4.560 lts / mts Vol. de HW = 4.560 lts / mts x 110 mts = 501 lts. 3.- Cap. Int. Hta. = 2.81252 x 0.5067 Cap. Int. Hta. = 7.910 x 0.5067= 4.00 lts /mts. Vol. de Hta = 4.00 lts / mts x 90 mts = 360 lts. 4.- Esp. Anul. Hta. = ( D2 – d2 ) x 0.5067 Esp. Anul. Hta = ( 8.3752 – 6.52 ) x 0.5067 Esp. Anul. Hta. = ( 70.140 – 42.25 ) x 0.5067 Esp. Anul. Hta. = 27.89 x 0.5067 = 14.13 lts / mts. Vol. Esp. Anular Hta. = 14.13 lts/mts x 90 mts = 1271 lts

5.- Cap. Esp. Anul. HW = ( 8.3752 – 52 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anul. HW = ( 70.140 – 25 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anul. HW = 45.14 x 0.5067 = 22.872 lts/mts Vol. Esp. Anul HW = 22.872 lts/mts x 110 mts = 2,515 lts. 6.- Cap. Esp. Anul. TP y Agujero = ( 8.3752 – 52 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anul. TP y Agujero = ( 70.140 – 25 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anul. TP y Agujero = 45.14 x 0.5067 = 22.872 lts / mts Vol. Esp. Anul.TP y Agujero = 22.872 lts mts x 600 mts. =13,723 lts. 7.- Cap. Esp. Anul. TP y TR = ( 8.5352 – 52 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anul. TP y TR = (70.14 – 25 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anul. TP y TR = 47.84 x 0.5067 = 24.24 lts / mts Vo. Esp. Anul. TP y TR = 24.24 lts / mts x 3,700 mts = 89,688 lts Volumen Interior Total = 40,679 lts. Volumen Total del Espacio Anular = 107,198 lts. Volumen Total del Pozo = 147,877 lts.

CALCULO DE VOLUMENES. EJEMPLO # 3 Lodo = 1.35 gr/cc

TR 10 ¾ 65.7 LB/PIE ID = 9.560”

TP = 5” 19.5 lb/pie ID= 4.276” 5

1

TP 5” HW 50 lb/pie long.132.96 mts I.D. 3” 5

4

Bna. 9 ½”

2

3

Hta. 7 ¼” x 2 13/16 Long.= 75.80 mts.

3,270 mts

Problema: - Efectuar un desplazamiento de Fluido de Control Polimérico de : 1.35 gr. /cc x lodo de emulsión inversa de 1.55 gr/cc.

1.- Calcular Volumen Interior de la Sarta 2.- Calcular Vol. Del Espacio Anular 3.- Calcular Vol. Total del Pozo

4.- Tiempo para llenar el Interior de la Sarta 5.- Tiempo para llenar el Espacio Anular 6.- Numero de Emboladas para llenar el Interior de la Sarta 7.- Numero de Emboladas para llenar el Espacio Anular.

1.- D. Int. De la TP = (4.2762 ) x 0.5067 D. Int TP = 18.28 x 0.5067 = 9.26 lts / mts. Vol. Int. TP = 9.26 lts / mts x 3061.24 = 28347 lts. 2.- Cap. Int. De la HW = 32 x 0.5067 Cap. Int. De la HW = 9 x 0.5067= 4.56 lts / mts Vol. Int de la HW = 4.56 lts / mts. x 132.96 mts = 606 lts 3.- Cap. Int. De la Hta. = 2.8122 x 0.5057 Cap. Int. De la Hta. = 7.907 x 0.5067 = 4.00 Lts / mts Vol. Int. De la Hta. = 4.00 lts / mts x 75.80 mts. = 303.8 lts /mts. 4.- Cap. Esp. Anular Hta. = ( 9.5602 – 7.252 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anula Hta. = ( 91.393 – 52.56 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular Hta. = 38.83 x 0.5067 = 19.67 lts / mts. Vol. Esp. Anular Hta. = 19.67 Lts / mts. x 75.80 = 1491.49 lts.

5.- Cap. Esp. Anular de HW = ( 9.5602 – 52 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular de HW = ( 91.393 – 25 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular de HW = 66.39 x 0.5067 = 33.64 lts / mts. Vol. Esp. Anular de HW = 33.64 lts / mts x 132.96 = 4472 lts.

6.- Cap. Esp. Anular TP = ( 9.5602 – 52 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular de TP = 91.393 - 25 x 0.5067 Cap. Esp. Anular de TP = 66.39 x 0.5067 = 33.64 lts /mts Vol. Esp. Anular de TP = 33.64 lts / mts x 3061.24 = 102,980 lts

Vol. Total Int. De la Sarta = 29,256.8 lts Vol. Total del Esp. Anular = 108,943.4 lts Vol. Total del Pozo = 138,200.29 lts Tiempo para llenar el Int. de la Sarta = 62 x 12 x 0.0386 x 0.90

Tiempo para llenar el Int. de la Sarta = 15.00 lts / emb. Tiempo para llenar el Int. De la Sarta = 15.00 lts / emb. x 100 emb/min= 1500 lts./min Tiempo para llenar el Int. De la Sarta = 29,256.8 Lts ÷ 1,500 = 19 min. Vol. para llenar el Esp. Anular = 108,943.4 ÷ 1,500 = 72 min.

11

1

TP 5” 19.5 lb/p ID=4.276 Traslape = 200 mts.

B L 7” TR. 9 5/8” 53.5 lb/p

B L 5”

10 9

2

2,900 mts 3,000 mts

8

TP=3 ½ “ 15.5 lb/p ID=2.602” Traslape = 250 mts.

3,800 mts

TR 7” 35 lb/p

3,900 mts 7

3

TR 5” 18 lb/p

TP=2 7/8” 10.4 lb/p ID=2.151” 4,500 mts.

6

5

Agujero 4 1/8 “

4

Hta. 3 1/8” ID=1” long, 90 mts

4,750 mts

Calcular el desplazamiento de lodo de emulsión inversa de 1.65 gr/cc por fluido de baja densidad de 0.85 gr/cc. Bomba de lodos IDECO – 1300 Hidraulica = 5” x 12” Q = 52 x 12 x 0.0386 x 0.90 (eficiencia ) Q = 25x 12 x 0.0386 x 0.90 = 10.42 lts/mt. Q = 10,42 lts/emb. x 65 emb/min = 677.3 lts/min. 1.- Cap. Int. TP= 4.2762 x 0.5067 Cap. Int. TP= 18.28 x 0.5067 = 9.26 lts/mt. Cap. Int. TP= 9,26 lts/mt. x 2700 mts. = 2,5002 lts. 2.- Cap. Int TP = 3 ½” Cap Int. TP = 2.6022 x 0.5067 Cap. Int. TP = 6.77 x 0.5067 = 3.43 lts / mt. Cap. Int. PT = 3.43 lts/mt. x 950 mts. = 3259 lts. 3.- Cap. Int. TP = 2 7/8” Cap. Int. TP= 2.1512 x 0.5067 Cap. Int. TP = 4.62 x 0.5067 = 2.34 lts/mt. Cap. Int. TP = 2.34 Lts/mt. x 1010 mts. = 2574 lts.

4.- Cap. Int. Hta = 12 x 0.5067 Cap. Int. Hta. = 1 x 0.5067 = 0.5067 Lts./ mts Cap. Int. Hta.= 0.5067 lts./mts x 90 mts. = 45.6 lts. 5.- Cap. Esp. Anular. Hta.= ( D2- d2 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular. Hta.= (4.1252 – 3.1252 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular. Hta.= ( 17.01 – 9.76 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular. Hta.= 7.25 x 0.5067 = 3.67 lts / mts Vol. Esp. Anular. Hta.= 3.67 lts/mts. x 90 mts. = 330 lts. 6.- Cap. Esp. Anular.entre agujero y TP. 2 7/8” ( D2 – d2 ) x 0.5067 = ( 4.1252 – 2.8752 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular.= ( 17 – 8.26 ) x 0.5067 = 8.74 x 0.5067 Cap. Esp. Anular.= 4.42 lts/mts Vol. Esp. Anular. = 4.42 lts/mts x 160 mts = 708 lts. 7.- Cap. Esp. Anular entre T.R. DE 5” Y T.P. de 2 7/8” ( D2 – d2 ) x 0.5067 = ( 4.2762 – 2.8752 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular. = ( 18.28 – 8.26 ) x 0.5067 = 10.02 x 0.5067 Cap. Esp. Anular. = 5.07 lts/mts Vol. Esp. Anular. = 5.07 lts/mts x 700 mts = 3553.99 lts

8.- Cap. Esp. Anular entre TR de 7” y TP de 2 7/8” (6.0042 – 2.8752) x 0.5067 Cap. Esp. Anular = (36.04-8.26) x 0.5067 = 27.78 x 0.5067 Vol. Esp. Anular = 14.08 lts/mt x 150 mts = 2112 lt 9.- Cap. Esp. Anular entre TR de 7” y TP de 3 ½” ( D2- d2 ) x 0.5067 = ( 6.0042 – 3.52 ) x 0.5067 ( 36.04 – 12.25 ) x 0.5067 = 23.79 x 0.5067 = 12.05 lts/mt Vol. Esp. Anular = 12.05 lts/mt x 750 mts = 9037.5 lts 10.- Cap. Esp. Anular entre TR de 9 5/8” y TP de 3 ½” ( D2 – d2 ) x 0.5067 = ( 8.5352 – 3.52 ) x 0.5067 (72.84 – 12.25 ) x 0.5067 = 60.59 x 0.5067 = 30.70 lts/mt Vol. Esp. Anular = 30.70 lts/mt x 200 mts = 6140 lts

11.- Cap. Esp. Anular entre TR de 9 5/8” y TP de 5” ( D2- d2 ) x 0.5067 = ( 8.5352 – 52 ) x 0.5067 ( 72.84 – 25 ) x 0.5067 = 47.84 x 0.5067 = 24.24 lts/mt 24.24 lts/mt x 2700 mts = 65448 lts

VOLUMEN INTERIOR DE LA SARTA = 30879.8 Lts VOLUMEN DEL ESPACIO ANULAR = 87317.5 Lts VOLUMEN TOTAL DEL POZO = 118197.3 Lts

Tiempo Para Llenar el interior de la sarta Vol. Int. De la sarta ÷ Q en lts/min = 30879.8 lts ÷ 676 lts/min = 45 Min. Tiempo Para Llenar el espacio anular Vol. del espacio anular ÷ Q en lts/min. = 87317.5 lts ÷ 676 lts/min = 129 min. Tiempo para llenar el volumen total del pozo Vol. total del pozo ÷ Q en lts/min. = 118197.3 lts ÷ 676 lts/min = 174 min. Numero de Emboladas para llenar el interior de la sarta Vol. interior de la sarta ÷ Q en lts/Emb. = 30879.8 lts ÷ 10.4 lts/Emb. 2969 Emboladas Numero de emboladas para llenar el espacio anular Vol. del espacio anular ÷ Q en lts/Emb. = 87317.5 lts ÷ 10.4 lts/Emb. 8395 Emboladas

Presión diferencial generada durante el desplazamiento: Ph = Profundidad x Densidad ÷ 10 = Kgs/cm2 4750 mts x 1.65 gr/cm2 ÷ 10 = 783.7 Kgs/cm2 Ph =4750 mts x 0.85 gr/cm2 ÷ 10 = 403.7 Kgs/cm2 Presión diferencial = 783.7 Kgs/cm2 – 403.7 Kgs/cm2 = 379 Kgs/cm2 379 Kgs/cm2 x 14.22 = 5402 Lbs/pulg2

CALCULO DEL NUMERO DE PARADAS NECESARIAS PARA IR LLENANDO , MANTENIENDO UNA DEFLECCION O PERDIDA DE PRESION HDROSTATICA DE 3.5 KGS/CM2. Ltp = ( 4 x D2 x L ÷ Wtp ajustado ) – L Ltp = longitud de TP por sacar para llenar el pozo en mts. D = diametro interior de la TR en pulg. L = disminucion del nivel del fluido,para una determinada reduccion de presion hidrostatica en mts. Wtp = peso de la TP ajustado L = Ph x 10 ÷ Dl ph = presion hidrostatica por reducir al sacar la TP en kg/cm2 (maxima recomendable 3.5 Kg/cm2) Dl = densidad del lodo 10 = constante

Ejemplo.- calcular la longitud necesaria de tuberia para disminuir una presion hidrostática de 3.5 Kg./cm2 con los siguientes datos. Dentro del pozo = Bna. De 8 ½” Tuberia de 5” 19.5 Lbs/pie S- 135 Tuberia de revestimiento de 9 5/8” diametro interior de 8.755” Lodo de 1.30 gr/cm3 disminucion de presion hidrostatica de 3.5 kg/cm2

Solución .L = ph x 10 ÷ Dl L = 3.5 x 10 ÷ 1.30 L = 26.92 mts. Ltp = ( 4 x 8.7552 x 26.92 ÷ 31.12 ) – 26.92 Ltp = 238 mts. ( 238 ÷ 28 = 8.5 paradas )

Fuerza: Es el esfuerzo ejercido a una masa generando un movimiento acelerado. FUERZA = PRESION x AREA Sistema métrico decimal Sistema Ingles Toneladas Libras Kilogramos onzas Gramos Ejemplo: Que fuerza se ejerce para levantar 5 tramos de TR de 13 3/8” 72 lbs/pie Long. De cada tramo = 13.50 mts. 72 Lbs/pie x 1.49 = 107.28 kgs/mts. 13.50 mts x 5 tramos = 67.50 mts. Fuerza = 107.28 Kgs/mt x 67.50 mts. = 7239 Kgrs.

Ejemplo: Que fuerza se aplica al apretar una TP de 5” con un torque de 15776 lbs-pie utilizando una llave de fuerza con un brazo de palanca de 4.5 pies. Torque = fuerza x distancia Torque = 15776 lbs-pie÷ 4.5 pies =3505 lbs

Presión : Es una fuerza ejercida por unidad de área Formula : Presión = Fuerza ÷ Area Ejemplo: Cual es la fuerza que se genera en el indicador de peso utilizando un probador de copas al aplicar una presión de 5000 lbs/pulg alojada en una TR de 13 3/8” 72 lbs/pie diam.int = 12.347” Solución .At.= ( D2 – d2 ) x 0.7854 At.- = ( 12.3472 – 52 ) x 0.7854 At.- = ( 152.44 – 25 ) x 0.7854 At.- = 127.44 x 0.7854 = 100 pulg2 Fuerza = 5000 lbs/pulg2 x 100 pulg2 = 500,000 lbs Fuerza = 500,000 lbs ÷ 2.2 = 227,272 kgs.

PRESION HIDROSTATICA.- ES LA FUERZA EJERCIDA POR UNA COLUMNA DE LODO DEBIDO A SU DENSIDAD Y ALTURA VERTICAL EN CONDICIONES ESTATICAS SE EXPRESA EN Kgs/cm2 Y Lbs/Pulg2 FORMULA .- PH = DL x P ÷ 10

PH = PRESION HIDRSTATICA EN Kgs/cm2 10 = CONSTANTE DL = DENSIDAD DEL LODO EN Grs/cm3 P = PROFUNDIDAD VERTICAL EN METROS

DL = PH x 10 ÷ P

En grs../cm3

P = PH x 10 ÷ DL

Metros o pies

PH = DL x P ÷ 10

kgs/cm2

o Lbs/pulg2

PRESION DE FORMACION O PRESION DE PORO = ES AQUELLA A LA QUE SE ENCUENTRA CONFINADOS LOS FLUIDOS DENTRO DE LA FORMACION.

PRESION DE SOBRECARGA .- ES LA EJERCIDA POR EL PESO COMBINADA DE LA ROCA Y LOS FLUIDOS CONTENIDOS EN LOS ESPACIOS POROSOS DE LA MISMA.

GRADIENTE.- ES EL PESO O PRESION EJERCIDA POR CADA UNIDAD DE PROFUNDIDAD Y SE EXPRESA EN Kgs/ cm2/Mts O Lbs/Pulg2/Pie.

GRADIENTE DE PRESION DE FORMACION.- ES LA PRESION DE LA FORMACION DIVIDIDO ENTRE LA PROFUNDIDAD

GRADIENTE DE DENSIDAD = ES EL INCREMENTO DE PRESION POR CADA METRO DE PROFUNDIDAD Y SE CALCULA DIVIDIENDO LA DENSIDAD ENTRE 10 Y SE EXPRESA EN Kgs/cm²/Mts GRADIENTE DE FRACTURA .- ES LA FUERZA NECESARIA PARA VENCER LA RESISTENCIA DE LA ROCA Y FRACTURARLA. PRUEBA DE GOTEO.- ES LA PRESION ALA CUAL LA FORMACION INICIA A ITIR FLUIDO DE CONTROL SIN PROVOCAR EL FRACTURAMIENTO DE LA FORMACION. Y ESTA SERA LA SUMA DE LA PRESION EJERCIDA POR LA COLUMNA HIDROSTATICA DEL FLUIDO MAS LA PRESION MANOMETRICA AL REPRESIONAR

Formación con presión normal.- es aquella que se puede controlar con un fluido equivalente a un gradiente de 0.100 a 0.107 kg/cm2/m o una densidad de 1.00 gr/cm3 o 1.07 gr/cm3

Formación con presión anormal.- es aquella en que la presión de formación es mayor ala que se considera como presión normal y la densidad requerida para controlar estas presiones es de 1.07 gr/cm3 a 2.24 gr/cm3

Formación con presión subnormal.- es aquella que se puede controlar con un fluido de densidad menor que la del agua dulce, equivalente a un gradiente menor de 0.100 kg/cm2/m o una densidad de 1.00 gr/cm3

Profundidad Presión de goteo

80 70 60 50 40 30 20 10

1

2

3

Q = gasto

Densidad del lodo equivalente (D L E ) DEL = ( PS x 10 ÷ H ) + DL DEL = Densidad del lodo equivalente

gr/ cm3

PS = Presión alcanzada en superficie kg/ cm2 H = Profundidad

Mts.

DL = Densidad del lodo original en gr/cm3

DEL = ( 80 kgs/cm2 x 10 ÷ 2850 mts ) + 1.28 grs/cm3 DEL = ( 800 ÷ 2850 mts ) + 1.28 grs/cm3 DEL = 0.280 + 1.28 gr/cm3 = 1.56 grs/cm3 Presion Maxima permisible en TR

P. MAX. P. TR = ( Gf – Gl ) pz Donde: P. MAX. P. TR = Presion maxima permisible en TR Gf = Gradiente de fractura Kg/cm2/mt Gl = Gradiente de lodo Kg/cm2/mt Pz = Profundidad de la zapata en mts P. MAX. = ( 0.156 – 0.128 ) x 2850 P. MAX = 79.8 kg/cm2

CLASIFICACION DE LOS EQUIPOS DE PERFORACION Y MANTENIMIENTO A POZOS DE ACUERDO A SU CAPACIDAD EN HP , NUMERO DE VIAJES Y DE DIAS CALENDARIO NECESARIOS PARA SU MOVIMIENTO. TIPO “A” .- Equipos de perforacion con capacidad de 2,000 a 3000 HP, se mueven en 62 viajes y 15 dias calendario para su movimiento ( a una distancia de 80 kms ) TIPO “ B-7”.- equipos de mantenimiento a pozos con capacidad de 725 a 1000 HP y se mueven en 34 viajes y 7 dias calendario a una distancia de 60 kms. TIPO “B-6”.- Son equipos de mantenimiento a pozos con capacidad de 600 HP y se mueven en 27 viajes y 6 dias calendario

PARTES PRINCIPALES DE UN MASTIL: 1.- CORONA

2.- CHANGUERO 3.-MASTIL

4.- DIAMANTES 5.- VIGUETAS

6.-NAVES 7.- CABALLOS

TIPOS DE LLAVES DE FUERZA MAS UTILIZADAS EN PERFORACION Y MANTENIMIENTO A POZOS LLAVES DE FUERZA TIPO “C” = SE EMPLEAN PARA TUBERIAS DE TRABAJO Y LASTRABARRENAS ESTAS TIENEN UN RANGO DE APRIETE DE 35000 Lbs/pie Y DIAMETROS DE 2 3/8” HASTA 10 ¾” LLAVES DE FUERZA TIPO “B” Y “SDD” ESTAS LLAVES COMUNMENTE SE EMPLEAN PARA TUBERIAS DE TRABAJO,LASTRABARRENAS Y EN OCASINES PARA TUBERIAS DE REVESTIMIENTO SU RANGO DE TORQUE ES DE 55,000 LBS-PIE Y EN DIAMETROS DE 3 ½” HASTA 10 ¾”

DINAMOMETRO: COMUNMENTE SE ENCUENTRA INSTALADO EN EL TABLERO DEL PERFORADOR Y NOS SIRVE PARA EFECTUAR EL APRIETE DE LA TUBERIA DE TRABAJO ( EL APRIETE ESTA DADO EN LBS. ) ESTE CUENTA CON DOS AGUJAS UNA ROJA QUE SE EMPLEA PARA FIJAR EL LIMITE DE LA FUERZA QUE SE VA APLICAR Y UNA DE COLOR NEGRA FIJA QUE VERIFICARA EL APRIETE PRECISO. EJEMPLO : EFECTUAR EL APRIETE A UN TRAMO DE TUBERIA DE 5” 19.5 Lbs/pie GRADO G-105 CLASE QUE LLEVA UN TORQUE DE 21,914 Lbs-pie ( SEGÚN TABLAS ) Y LA LLAVE DE FUERZA TIENE UN BRAZO DE PALANCA DE 3.5 PIES RESPUESTA: FORMULA = TORQUE DE LA TP EN LBS- PIE ÷ EL BRAZO DE PALANCA = 21,914 LBS- PIE ÷ 3.5 PIES = 6261 LBS. NOTA:ESTE APRIETE CALCULADO SE MARCARA CON LA AGUJA FIJA DE COLOR NEGRA.

COMPAÑÍA QUE PROPORCIONA EL CABLE DE PERFORACION * CABLESA * CAMESA LONGITUD DEL CARRETE DEL CABLE DE PERFORACION = 1500 MTS COMPONENTES DEL SISTEMA DE IZAJE EN UN EQUIPO DE PERFORACION Y MANTENIMIENTO DE POZOS 1.- MALACATE PRINCIPAL 2.- POLEA VIAJERA 3.- CORONA 4.- CABLE DEL TAMBOR PRINCIPAL 5.- ANCLA ( BECERRO ) 6.- BRIDAS DE IZAJE 7.- MALACATE DE SONDEO 8.- MALACATE NEUMATICO ( RONCO )

CABLE DE ACERO: ES EL CONJUNTO DE ALAMBRES EN TORNO A UN CENTRO O ALMA ( DE ACERO O FIBRA SINTETICA ) EN FORMA ADECADA QUE SIRVE PARA DESEMPEÑAR UN TRABAJO. PUNTOS CRITICOS DEL CABLE : 1.- PARTE INFERIOR Y CURVATURA DE LAS POLEAS DE LACORONA 2.- PARTE INFERIOR Y CURVATURA DE LAS POLEAS DEL BLOCK 3.- ANCLA O BECERRO 4.- TAMBOR DEL MALACATE PRINCIPAL 5.- GRAPA O POCHITOCA DEL TAMBOR PRINCIPAL Nota.-para efectos de cálculos se emplean el factor de 3 a 1 en el tambor principal perforando y de 2 a 1 en operaciones de pesca

FORMULA PARA CALCULAR EL NUMERO DE LINEAS PARA INTRODUCIR UNA TR. NO DE LINEAS = PESO DE LA TR EN TONS. x FACTOR DE SEGURIDAD ÷ RESISTENCIA DEL CABLE EN TONS./ LINEA EJEMPLO.- CALCULAR EL NUMERO DE LINEAS AL INTRODUCIR UNA TR DE 9 5/8” 53.5 lbs/pie A UNA PROFUNDIDAD DE 3750 mts. UTILIZANDO UN FACTOR DE SEGURIDAD DE 3 Y UN CABLE DE TRABAJO DE 1 3/8” CON UNA RESISTENCIA ALA RUPTURA DE 77.5 tons/ linea. RESPUESTA.PESO DE LA TR = 53.5 lbs/pie x 1.49 = 79.71 kgs/mts 79.71 kgs/mt. x 3750 mts. = 298.91 tons. No de lineas = 298.91 tons x 3 ÷ 77.5 tons No de lineas = 11.51 lineas = 12 lineas NOTA: COMO SALE EL FACTOR DE SEGURIDAD Fs = ( tons/linea ÷ tons. De la TR ) x numero de lineas Fs = 77.5 tons/linea ÷ 298.91 tons x 12 lineas Fs = 3.12

FORMULA PARA CALCULAR EL NUMERO DE VUELTAS POR CORTAR. No de vueltas = longitud por cortar del cable en mts. ÷ perimetro del tambor en mts. EJEMPLO.Altura del mastil = 156 pies diametro del tambor = 36” longitud por cortar = 33 mts. Perimetro del tambor = diametro del tambor principal en pulgs. x 3.1416 Perimetro del tambor = 36 x 3.1416 Perimetro del tambor = 113.10 pulg. 113.10 pulg x 2.54 cms. = 287 cms ÷ 100 cms = 2.87 Mts/vuelta No de vueltas por cortar = 33 mts ÷ 2.87 mts/vuelta = 11.50 vueltas = 12 vueltas

MAXIMA CARGA EN UN GUARNIDO ( DEPENDIENDO DEL NUMERO DE LINEAS) Carga máxima en un guarnido = No de líneas guarnidas x resist. A la rupt. En ton/línea ÷ factor de seguridad Ejemplo: 10 lineas x 77.5 tons/linea ÷ 3 = 775 tons ÷ 3 = 258 tons. EJEMPLO .- Long máxima del guarnido de un cable = Altura del mástil en mts. x No de líneas + 2 Altura del mastil = 156 pies ÷ 3.28 ( factor de conversion ) = 47.56 mts. Longitud maxima del cable en el guarnido = 47.56 mts x (12 lineas + 2) Longitud maxima del cable en el guarnido = 47.56 mts/linea x 14 lineas = 665 mts.

CALCULO DE TONELADAS KILOMETRO DEL CABLE DE UN VIAJE REDONDO FORMULA: TVR = WTL x P ( L + P ) + 2 x P ( 2 A + C ) ÷ 1,000,000 TVR = TONELADAS KILOMETRO DE UN VIAJE REDONDO WTL = PESO NOMINAL DE LA TP DENTRO DEL POZO ( FLOTADO ) L = LONGITUD DE UNA LINGADA ( 28 mts )

P = PROFUNDIDAD DEL POZO EN MTS. A = APAREJO ( PESO DEL BLOCK EN KGS. ) C = PESO DE LOS DRILL-COLLARS EN KGS./Mt.( FLOTADO ) – EL PESO DE LA TP EN Kg/Mt. ( FLOTADO ) x LA LONGITUD DE LA HTA. EN Mts.

EJEMPLO.DATOS.- Profundidad = 3500 mts. Hta. 3 dril-collar de 9 ½” x 3” = 30 mts. 9 dril-collar de 8” x 2 13/16” = 90 mts. TP de 5” 19.5 lbs/pie Lodo de 1.60 gr/cm3 longitud de la lingada = 28 mts. Peso del aparejo = 8 tons. Respuesta.- primer paso calcular “C” Ff = 1- (dl ÷ da ) Ff = 1- ( 1.60 ÷ 7.85 ) Ff = 0. 796 Hta. De 9 ½” ( flotada ) = 323.33 kg/mt. X 0.796 = 257.10 kg/mt. Hta. De 8” ( flotada ) = 223 kg/mt. x 0.796 = 178.00 kg/mt. peso de la hta = 257.10 + 178.00 = 435.10 kg/mt. TP 5” 19.5 lbs/pie x 1.49 = 29.05 kg/mt. x 0.796 = 23.12 kg/mt. C = 435.10 kg/mt – 23.12 kg/mt. x 120 mts. C = 412.25 kg/mt. x 120 mts =49,470 kgs

23.12 kg/mt x 3500 mts. (28 mts + 3500 mts ) + 2 x 3500 mts (2x8000 + 49426 kgs) ÷ 1,000,000 TVR = 80920 x 3528+ 7000 x ( 16000 kgs + 49426 kgs ) ÷ 1,000,000 TVR = 285,485,760 + 7000 x ( 65426 kgs ) ÷1,000,000 TVR = 285,485,760 + 457,982,000 ÷ 1000,000 TVR = 743,467,760 ÷ 1000,000 TVR = 743 tons/km

EJEMPLO # 2.Calcular las tons-km que realiza el cable en un viaje completo con los siguientes datos: . Profundidad = 4184 mts Herramienta de 8” x 2 13/16” = 60 mts 12 Tramos de TP HW 50 lbs/pie = 105 mts Tuberia de 5” 19.5 lbs/pie Lodo = 1.42 gr/cm3 Peso del aparejo ( block ) = 8000 kgs Long. De la lingada = 28 mts.

Factor de flotacion = 1- ( 1.42gr/cm3 ÷ 7.85 ) = 0.819

Primer paso calcular “C”. Herramienta de 8” = 223 kg/mt. x 0.819 = 182.637 kgs/mt TP HW = 74.50 kg/mt x 0.819 = 61.01 kgs/mt Peso de la herramienta = 182.63 Kg. + 61.01 kgs = 243.65 kgs/mt ( flotada ) TP de 5” 19.5 lbs/pie x 1.49 = 29.05 kgs/mt 29.05 kgs/mt. x 0.819 = 23.7 kgs/mt ( flotada ) “C” = 243.65 kgs/mt – 23.79 kgs. x 165 mts de Hta. Y HW “C” = 219.86 x 165 = 36276.9 kgs. TVR = 23.79 kgs x 4184 mts. ( 28+ 4184 mts) + 2 x 4184 ( 2 x 8000 kgs + 36276.9.kg ) ÷ 1,000,000

TVR = 99537.36 x 4212 + 8368 ( 16000 kgs + 36276.9 kgs ) ÷ 1,000,000 TVR = 419,251,360 + 8368 x 52276 ÷ 1,000,000 TVR = 419,251,360 + 437,445,568 ÷ 1,000,000

TVR = 856,696,928 ÷ 1,000,000 TVR = 856 tons-km

CALCULO DE TONS-KM DEL CABLE AL INTRODUCIR UNA TR. Formula.-

TTR = WTR x P ( LTR + P ) + 4 ( PXA ) ÷ 2,000,000 TTR = tons-km al introducir TR

WTR = Peso de la TR, en kgs/mt ( flotada ) P = Profundidad en mts.

LTR = Longitud de un tramo de TR en mts. A = Peso del aparejo ( block ) en kgs.

4 = Constante

Ejemplo:

Datos.- Profundidad = 4184 mts TR = 9 5/8” 53.5 lbs/pie

Longitud de un tramo de TR = 13.50 mts Lodo = 1.42 grs./ cm3

Peso del aparejo ( block ) = 8000 kgs

TR = 53.5 lbs/pie x 1.49 = 79.7 kgs/mt. 79.7 kgs/mt x 0.819 = 65.28 kgs/mt. TTR = 65.28 kgs/mt x 4184 mts ( 13.50 mts + 4184 mts ) + 4 ( 4184 mts x 8000 kgs ) ÷ 2,000,000 TTR = 273,131.52 (4197.5 ) + 4 ( 33,472,000) ÷ 2,000,000 TTR = 1,146,469,555 + 133,888,000 ÷ 2,000,000 TTR = 1,280,357,555 ÷ 2,000,000 TTR = 640 tons-km

CALCULO DE TONS-KM AL ESTAR PERFORANDO FORMULAS QUE SE OCUPARAN TVR = WTP x P ( L + P ) + 2 x P ( 2 A + C ) ÷ 1,000,000 TP = 3 ( T2 – T1 ) TP = Tons-km al estar perforando 3 = constante T1 = Tons-km viaje redondo a la profundidad inicial a perforar T2 = Tons-km viaje redondo a la profundidad donde termina de perforar

EJEMPLO: DATOS.- Hta. 8” x 2 13/16” = 60 mts. ( 223.5 kgs/mt ) TP = 5” HW 50 lbs/pie = 105 mts ( 74.50 kgs/mt ) TP = 5” 19.5 lbs/pie Lodo = 1.10 gr/cm3 Long. De la lingada = 28 mts Peso del aparejo ( block ) = 12,000 kgs. Prof. Inicial = 4184 mts Prof. Final = 4500 mts Ff = 1- ( 1.10 ÷ 7.85 )

Ff = 0.859

RESPUESTA: Hta de 8” = 223.5 kg/mts.x 0.859 = 191.98 kgs/mt.

TP HW de 5” = 74.50 kgs/mt. X 0.859 = 63.99 kgs/mt. Peso total de la Hta. ( flotada ) = 255.97 kgs/mt.

TP de 5” = 19.5 lbs/pie x 1.49 = 29.055 kgs/mt 29.055 kgs/mt x 0.859 = 24.95 kgs/mt. ( flotada )

“C” = 255.97 kgs/mt – 24.95 kgs/mt = 231.02 kg/mts “C” = 231.02 kgs/mt x 165 mts = 38,118.3 kgs

TVR1 = 24.95 kgs/mt x 4184 ( 28 + 4184 mts ) + 2 x 4184 mts ( 2 x 12000 + 38118.3) ÷ 1,000,000 TVR1 = 959,499,984 ÷ 1,000,000 TVR1 = 959 Tons-km TVR2 = 24.95 kgs/mt x 4500 mts (28 + 4500 mts ) + 2 x 4500 mts ( 2 x 12000 + 38118.3 ) ÷ 1000,000 TVR2 = 1,067,445,900 ÷ 1,000,000 TVR2 = 1067 Tons-km Tons-km al estar perforando = 3 ( T2 – T1 ) Tons-km al estar perforando = 3 ( 1067 – 959 ) = 324 tons-km

CALCULO DE TONS-KM DE CABLE DE UN VIAJE REDONDO CON TUBERIA FRANCA.

FORMULA: TVR = WTP x P x ( L + P ) + 4 ( P x A ) ÷ 1,000,000 TVR = Ton-Km de viaje redondo WTL = peso nominal de la TP en kgs/mt ( flotada ) L = longitud de una parada P = profundidad en mts.

4 = constante A = peso del aparejo ( block ) en kgs.

EJEMPLO: DATOS.- Profundidad = 4500 mts Tuberia de 5” 19.5 lbs/pie Lodo = 1.10 grs/cm3

Long de la lingada = 28 mts Aparejo ( block ) = 8000 Kgs Ff = 1- ( 1.10 grs/cm3 ÷ 7.85 )

Ff = 0.859

TP DE 5” 19.5 Lbs/pie 31.12 kgs/mt x 0.859 = 26.73 kg / mt TVR = 26.73 kgs/mt x 4500 mts x ( 28 mts + 4500 mts ) + 4 ( 4500 mts x 8000 kgs ) ÷ 1,000,000

TVR = 652,381,200 ÷ 1,000,000 TVR = 652 Tons-km

Calculo de tons-Km. en un pozo de reparación de pozos Ejemplo: se metió un aparejo de limpieza con barrena o molino de 6 ½” , canasta colectora de 4 ¾” escariador de 7 5/8” y tuberia de trabajo de 2 7/8” IF 10.4 lbs/pie grado E – 75 a 3000 mts. Lodo = 1.05 grs/cm3 Longitud de la parada = 19 mts Peso del block = 4000 kgs Formula = Tvr = Ptf x p x ( Lp + P ) + ( 4 x P x A ) ÷ 1,000,000

Tvr = 13.423 ( peso TP nominal flotada ) x 3000 x ( 19 + 3000 ) + ( 4 x 3000 x 4000) ÷ 1,000,000 Tvr = 169.6 tons-km

Calculo de tons-Km. en un pozo de reparación de pozos Se metió una zapata lavadora de 5 ½” con 10 tramos de tuberia lavador de 5 ½” 17 lbs/pie ( 21.942 kg/mt ), 10 dril-collar de 4 1/8” 34.7 lbs/pie (44.790 kg/mt ) y tuberia de trabajo de 2 7/8” IF grado E-75 de 10.24 lbs/pie ( 13.423 kg/mt ) Datos: Long. Zapata lavadora y tuberia lavadora = 100 mts Longitud de dril-collar de 4 1/8” = 100 mts. Long. De tuberia de 2 7/8” IF = 2800 mts. Lodo = 1.05 grs/cm3 Solucion: Paso numero 1 Tvr = 21.942 x 3000 x ( 19 + 3000 ) + ( 4 x 3000 x 4000 ) ÷ 1,000,000 Tvr = 246.7 tons-km Tvr = 21.942 x 2900 x ( 19 + 2900 ) + ( 4 x 2900 x 4000 ) ÷ 1,000,000 Tvr = 232.1 tons-km Tvr1 = 246.7 tons-km - 232.1 tons-km Tvr1 = 14.6 tons - km

Paso numero 2. Tvr = 44.790 x 2900 x ( 19 + 2900 ) + ( 4 x 2900 x 4000) ÷ 1,000,000 Tvr = 425.5 tons-km Tvr = 44.790 x 2800 x ( 19 + 2800 ) + ( 4 x 2800 x 4000 ) ÷ 1,000,000 Tvr = 398.2 tons-km Tvr2 = 425.5 tons-km - 398.2 tons-km Tvr2 = 27.3 ton- km Paso numero 3. Tvr = 13.423 x 2800 x ( 19 + 2800 ) + ( 4 x 2800 x 4000 ) ÷ 1,000,000 Tvr = 150.7 tons-km

RESULTADO: SE SUMAN LOS VALORES RESULTANTES EN CADA PASO Y SE OBTIENEN LAS TONELADAS – KILOMETRO PARA ESTA OPERACIÓN TVR = 14.6 + 27.3 + 150.7

TVR = 192.6 tons-km

FLUIDOS DE PERFORACION. Propiedades de un fluido: 1.- Densidad 2.- Viscosidad marsh ( en segundos ) 3.- Filtrado en centímetros cúbicos 4 .- enjarre en milímetros 5.- PH 6.- viscosidad aparente 7.- viscosidad plástica 8.- punto de cedencia 9.- sólidos en % 10.- alcalinidad 11.- agua en % 12 .- aceite en % 13.- estabilidad de emulsión en volts 14.- gelatinocidad a O minutos 15.- gelatinocidad a 10 minutos 16.- cloruros en partes por millón 17.- salinidad en partes por millón

DENSIDAD: SE MIDE CON LA BALANZA ( EN GRS/CM3 o EN LBS/GAL ) SE CALIBRA CON AGUA SIMPLE Y LA DENSIDAD DEBERA SER DE 1.00 GRS/CM3 CASO CONTRARIO SE AGREGARAN BALINES EN EL EXTREMO. VISCOSIDAD.- ES EL TIEMPO QUE TARDA EN FLUIR POR EL EMBUDO UN LITRO DE FLUIDO. SE UTILIZA UN EMBUDO MARSH Y UNA JARRA ( SE EXPRESA EN SEGUNDOS ) ESTE EMBUDO SE CALIBRA CON AGUA SIMPLE FUNCIONES DEL LODO: 1.- CONTRARESTAR LA PRESION DE FORMACION 2.- ACARREO DE LOS RECORTES A LA SUPERFICIE 3.- LUBRICAR Y ENFRIAR LA BARRENA 4.- NOS PROPORCIONA UN ENJARRE EN LAS PAREDES DEL AGUJERO 5.- SUSPENDE Y FLOTA LA SARTA

Ejemplo # 1

Gasto recomendable en una barrena tricónica. Mínimo 30 Gal/pulg/diam de bna.

optimo 40 Gal/pulg/diam.bna

máximo 50 gal/pulg/diam.bna.

Ejemplo: Hidraulica de la bomba = 6 ½” x 12” eficiencia al 90% Calcular el gasto optimo de una barrena de 14 ¾” con gasto optimo Q= 0.0102 x 6.52 x 12 x 0.90 = 4.65 gal/emb BNA. De 14 ¾” = 14.750” x gasto optimo 40 = 590 gal No de emboladas = 590 gal. ÷ 4.65 gal/emb = 127 emb.

Ejemplo # 2 Gasto recomendable para una barrena triconica Minimo optimo 30 40 Gal/ pulg/diam.bna. Gal/pulg/diam bna bna

maximo 50 Gal/pulg/diam

Hidraulica de la bomba = 7” x 12” eficiencia al 90 % Calcular el gasto optimo de una barrena de 26” con un gasto optimo de 40 Q = 0.0102 x 72 x 12 x 0.90 = 5.39 gal/emb BNA. De 26” x 40 = 1040 gal. No de emboladas = 1040 gal ÷ 5.39 gal/emb. = 192 emb.

CALCULO DEL COSTO POR METRO PERFORADO. Formula .C=B+Rx(T+t)÷M C = costo por metro perforado en $ / metro. B = costo de la barrena en $ R = costo del equipo $ / hora T = tiempo perforando de la barrena en horas t = tiempo de viaje completo en horas M = metros perforados por la barrena 0.0025 = constante

Ejemplo .Datos: Profundidad = 3500 mts. Metros perforados = 200 mts. Costo del equipo = $ 8000 por hora Costo de la barrena = $ 600,000 Tiempo perforando = 90 horas Tiempo de viaje = 0.0025 x profundidad t = 3500 mts. x 0.0025 = 8.75 horas

C = (600,000) +( 8,000 x ( 90 + 8.75 )) ÷ 200 C = (600,000) +( 8000 x ( 98.75 )) ÷ 200 C = 600,000 + 790,000 ÷ 200 C = 1,390,000 ÷ 200 C = 6950 pesos por metro perforado

TUBERIAS DE PERFORACION Diámetros de interés de un tubo de perforación. 1.- diámetro exterior de la caja 2.- diámetro exterior del tubo 3.- diámetro exterior del piñón 4.- diámetro interior del tubo 5.- diámetro interior del piñón GRADOS EXISTENTES EN LA TUBERIAS DE PERFORACION

1.- GRADO “E” – 75,000 2.- GRADO “X” – 95,000 3.- GRADO “G” – 105,000 4.- GRADO “S” – 135,000

COMO CALCULAR LA RESISTENCIA ALA TENSION DE UN TUBO DE PERFORACION. Ejemplo.- calcular la resistencia a la tensión de un tubo de perforación de 5” 19.5 lbs/pie ( nueva ) aplicando el 90 % cedencia minima del acero x area transversal ( pulg2 ) = Libras Ejemplo.- calcular la resistencia ala tencion de un tubo de 5” grado “E” diametro interior de 4.276” AT = ( D2-d2 ) x 0.7854 AT = ( 52 – 4.2762 ) x 0.7854 AT = ( 25 – 18.28 ) x 0.7854 AT = 6.72 x 0.7854 AT = 5.27 pulg2 RT = 75,000 lbs/pulg2 x 5.27 pulg2 = 395,250 lbs RT = 395,250 lbs x 0.90 % = 355,725 lbs RT = 355,725 lbs ÷ 2.2 = 161,432 Kgs

FORMULA PARA CALCULAR EL AREA TRANSVERSAL DE UNA TUBERIA DE PERFORACION CLASE RT= 0.7853981 x (( .8 x D + 0.2 x d )2 – ( d2 ) D = Diametro exterior de la tuberia d = Diametro interior de la tuberia ejemplo.- Calcular el área transversal de una tuberia de perforación de 5” 19.5 lbs/pie clase grado E-75 AT = 0.7853981 x (( 0.8 x 5) + ( 0.2 x 4.276 ))2 – ( 4.2762 ) AT = 0.7853981 x (( 4 ) + ( 0. 8552 ))2 – ( 4.2762 ) AT = 0.7853981 x ( 4.8582 ) – ( 4.2762 ) AT = 0.7853981 x 5.3159 AT = 4.1751 Pulg2

Ejemplo de cómo calcular el peso ajustado de un tramo de Tuberia HW Un tramo de Tuberia de 5” HW peso nominal de 50 lbs/pie Primer paso.- calcular el peso unitario: formula= ( D2 – d2 ) x 2.67 = lbs/pie D = Diametro exterior del tubo d = Diametro interior del tubo 2.67 = constante Peso unitario = ( 52 – 32 ) x 2.67 Peso unitario = ( 25 – 9 ) x 2.67 Peso unitario = 16 x 2.67 Peso unitario = 42.72 lbs/pie Peso ajustado = 2 x 50 – 42.72 lbs/pie Peso ajustado = 100 – 42.72 lbs/pie = 57.28 lbs/pie Peso ajustado = 57.28 lbs/pie x 1.49 = 85.34 kgs/mt.

Ejemplo # 2 .- Calcular la resistencia de un tubo de perforacion de 5” grado E – 75 9.5 lbs/pie ( ) aplicando un 70 % RT = 75,000 lbs/pulg2 x 5.27 pulg2 = 395,250 lbs x 0.70 % = 276,675 lbs RT = 276,675 lbs ÷ 2.2 = 125,761 kgs.

CALCULO DEL PESO AJUSTADO DE LA TUBERIA HW FORMULA.- 2 x PESO NOMINAL - PESO UNITARIO = LBS/PIE

Punto neutro .Se denomina punto neutro en una sarta de perforacion, a la parte del tubo que se encuentra bajo tensión y compresión, por lo tanto es necesario que este punto, se encuentre siempre trabajando en tubulares de pared gruesa como son los dril-collar o tuberia extrapesada HW )

formula para calcular el punto neutro. Pn = P.S.B ÷ Ff x pdc =mts Pn = altura a que se encuentra el punto neutro en mts. P.S.B = peso que se esta cargando a la barrena en kgs. Ff = factor de flotacion pdc = peso de los drill- collar en el aire en kgs./mts

Ejemplo.- calcular el punto neutro de una sarta con los siguientes datos. Drill-collar de 8” x 3” Peso de los drill-collar = 219 kg/mt lodo = 1.30 grs/cm3 factor de flotacion = 0.834 peso sobre la barrena = 12000 kgs peso de los drill-collar flotado = 219 kg/mt x 0.834 = 182.64 kgs/mt

Pn = 12,000 kgs ÷ 0.834 x 219 kgs/mts Pn = 12,000 kgs ÷ 182.67 kgs/mt Pn = 65.6 mts. 65.6 ÷ 9.14 = 7.18 (punto neutro se encuentra en el septimo lastrabarrena )

Ejemplo de cómo calcular el peso ajustado de un tramo de tuberia liso “o” de un dril-collar Peso de la herrmienta = ( D2 – d2 ) x 2.67 ( 9.52 – 32 ) x 2.67 = lbs/pie ( 90.25 – 9 ) x 2.67 = lbs/pie 81.25 x 2.67 = 216.93 lbs/pie 216.93 lbs/pie x 1.49 = 323.23 kgs/mt

DISEÑO DE SARTA: FORMULA PARA CALCULAR UN DISEÑO DE SARTA: LONGITUD DE TP1 = RT1 – ( PESO HTA ( FLOTADA ) + PESO TP HW ( FLOTADA ) + MPJ) ÷ PESO TP NO1 ( PESO AJUSTADO ) X Ff RT1= RESISTENCIA ALA TENCION DE LA TP N01 EN KGS. PESO DE LA HTA. = PESO DE LOS DRIL COLLAR EN KGS/MT FLOTADA PESO DE TP HW = PESO DE LA TP HW EN KGS/MT FLOTADA MPJ = MARGEN PARA JALAR EN KGS TP N01 = PESO DE LA TP EN KGS/MT ( FLOTADA ) Ff = FACTOR DE FLOTACION

DISEÑO DE SARTA EJEMPLO N0 1 PROXIMA TR DE 7” 35 lbs/pie diam.int.= 6.004” Profundidad = 2400 mts Lodo = 1.50 gr/cm3 barrena de 8 3/8” peso sobre barrena = 8 a 12 tons. Factor de seguridad = 20 % marjen de jalon = 50 toneladas HTA = 6 1/2” x 2 13/16” 92 lbs/pie 18 tramos de TP HW de 5” 50 lbs/pie ( longitud = 9 mts x 18 = 162 mts ) peso de hta = 92 lbs/pie x 1.49 = 137.08 kgs/mt factor de flotacion = 1- ( 1.50 ÷ 7.85 ) = 0.808

Longitud de HTA = peso máximo sobre barrena x factor de seguridad ÷ peso de la Herramienta en kgs/mt x factor de flotacion long. De hta = 12,000 kgs x 1.20 ÷ 137.08 x 0.808 long. De hta = 14,400 ÷ 110.76 long. De hta = 130 mts numero de drill collar = 130 mts ÷ 9 mts = 14.44 = 15 drill-collar calculo del peso de hta. Flotada = 15 drilcollar x 9 mts = 135 mts peso de hta. Flotada = 135 mts x 137.08 kgs/mt x 0.808 peso de hta. Flotada = 14,952 kgs. Peso de TP HW flotada = 74.50 kgs/mt x 162 mts x 0.808 peso de TP HW flotada = 9751.75 kgs Long.TP No1 = 127,446 – ( 14,952 + 9751.75 + 50,000) ÷ 31.12 x 0.808 long TP No1 = 127,446 –74703.75 ÷ 25.14 long. TP No1 = 52742.25 ÷ 25.14 long. TP No1 = 2097.94 mts ( de TP grado E-75 19.5 lbs/pie) Long TP No2 = RT2 – RT1 ÷ peso ajustado TP No 2 x fact. flotac. Long. TP No2 = 161,432 – 127,446 ÷ 31.94 x .808 Long TP No2 = 33,986 ÷ 25.80 long TP No2 = 1317 mts ( de TP grado X-95 19.5 lbs/pie)

SUMA DE LONGITUDES DE TUBULARES CALCULADOS LONG DE HTA. = 135 mts LONGITUD DE TP HW DE 5” = 162 mts LONGITUD DE TUBERIA DE 5” 19.5 lbs/pie E-75 =2097 mts SUMA DE TUBULARES CALCULADOS = 2394 Mts SI LA PROFUNDIDAD ALA CUAL SE TIENE PROGRAMADO METER ES 2400 Mts SE ARMARAN UNICAMENTE 6 MTS DE TUBERIA DE 5” GRADO X - 95

EJEMPLO DE DISEÑO DE SARTA # 2. DATOS : DIAMETRO DE LA BARRENA = 8 ½” PESO SOBRE BARRENA = 12 TONS. HERRAMIENTA = 6 ½” x 2 13/16” ( 137.08 kgs/mt ) LODO = 1.40 Gr/cm3 MARGEN PARA JALAR = 40 TONS. 12 TRAMOS DE TUBERIA DE 5” HW 50 lbs/pie = 110 mts PROFUNDIDAD TOTAL DE = 4500 Mts FACTOR DE SEGURIDAD = 1.20

FORMULA TP1 = RT1 – PESO DE HTA ( FLOTADA ) + PESO TP HW( FLOTADA ) + MARJEN PARA JALAR ÷ PESO AJUSTADO TP NO1 x FACTOR DE FLOTACION.

LONG. HTA. = PESO MAX. S/BNA x FACT. DE SEGURIDAD ÷ PESO HTA. Kgs/mt x Factor de Flotacion

LONG. DE HTA. = 12,000 kgs x 1.20 ÷ 138 kgs/mt x . 821 14,400 kgs ÷ 113.29 kgs/mt = 127.11 mts Numero de drill collar = 127.11 mts ÷ 9 mts = 14.12 = 15 drill-collar

Peso de la hta. Flotada = 15 drill-collar x 9 = 135 mts Peso de la hta. Flotada = 135 mts x 138 kgs/mt x .821 Peso de la hta. Flotada = 15,295 kgs ( flotada ) Peso ajustado de la TP HW ( flotada ) = 74.50 kgs/mt x 110 mts x .821 = 6728.10 kgs ( flotada )

Long. De la TP1 = 127,446 kgs – ( 15,296 + 6728.10 + 40,000 ) ÷ 31.12 x .821 long. De la TP1 = 127,446 kgs – 62024.10 kgs ÷ 25.5 kg/mt long. De la TP1 = 65,421.90 kgs ÷ 25.5 kgs/mt = 2565 mts. De TP grado E – 75 long. De la TP2 = RT2 – RT1 ÷ peso ajustado TP2 x factor de flotacion long. De la TP2 = 161,432 kgs – 127,446 kgs ÷ 31.94 kgs/mt x .821 long. De la TP2 = 33,986 kgs ÷ 26.2 kgs/mt = 1297 mts de Tuberia grado X – 95 long. De la TP3 = RT3 – RT2 ÷ peso ajustado TP3 x factor de flotacion long. De la TP3 = 178,425 kgs – 161,432 kgs ÷ 32.66 kgs/mt x .821 long. De la TP3 = 16.993 kgs ÷ 26.81 kgs/mt = 635 mts de Tuberia grado G – 105 Longitud de tubulares calculadas: long. De Herramienta = 135 mts Longitud de Tuberia HW = 110 mts Longitud de Tuberia grado E -75 = 2565 mts Longitud de Tuberia grado G-105 = 1297 mts Longitud necesaria de tuberia grado S – 135 = 393 mts Longitud total de tubulares = 4500 mts

CALCULO DE UN DISEÑO DE SARTA PARA INTRODUCIR UNA TR FORMULA = PTR1 - ( PESO DE LA TR FLOTADA + MARGEN DE JALON ) ÷ PESO AJUSTADO DE LA TP1 x FACTOR DE FLOTACION DATOS: PROFUNDIDAD PROGRAMADA = 4415 mts ULTIMA TR 9 5/8” = 3764 MTS DIAMETRO DE LA BARRENA = 8 3/8” DENSIDAD DEL LODO = 1.02 gr/cm3 LONGITUD DE TR DE 7” 35 lbs/pie = 892 mts MARJEN DE JALON = 50 Tons. PESO DEL BLOCK = 8 Tons.

Factor de flotacion: 1- ( 1.02 ÷ 7.85 ) Ff = 0.870 Peso de TR 7” = 35 lbs/pie x 1.49 Peso de TR 7” = 52.15 kgs/mt x .870 peso de TR 7” = 45.37 kgs/mt ( flotada ) peso de TR 7” = 45.37 kgs/mt x 892 mts peso de TR 7” = 40,470 kgs ( flotada ) Long. TP1 = 127,446 – ( 40,470 + 50,000 ) ÷ ( 31.12 x .870 ) Long. TP1 = 127,446 – 90,470 ÷ 27 Long. TP1 = 1366 mts de Tuberia grado E – 75 Long. TP2 = RT2 – RT1 ÷ peso ajustado TP2 x Ff Long. TP2 = 161,432 – 127,446 ÷ 31.94 x .870 Long. TP2 = 33,986 ÷ 27.78 Long. TP2 = 1223 mts. De Tuberia grado X-95

Long. TP3 = RT3 – RT2 ÷ peso ajustado TP3 x factor de flotacion Long. TP3 = 178,425 – 161,432 ÷ 32.66 x .870 Long. TP3 = 16,993 ÷ 28.4 Long. TP3 = 598 mts. De tuberia G-105 Long. TP4 = RT4 – RT3 ÷ peso ajustado de la TP4 x factor de flotacion Long. TP4 = 229,403 – 178,425 ÷ 33.67 x .870 Long. TP4 = 50,978 ÷ 29.29 Long. TP4 = 1740 mts de tuberia grado S-135 Suma de los tubulares calculados: Long. TR = 892 mts Long. TP E-75 = 1366 mts Long. TP X-95 = 1223 mts Long. TP G-105 = 598 mts Long. TP S-135 = 336 mts suma total = 4415 mts

CALCULO DE MARGEN DE JALON DE UNA SARTA DENTRO DEL POZO.

DATOS : BARRENA DE 8 ½” HERRAMIENTA : 6 ½” x 2 13/16” ( 136 kgs/mt ) = 110 mts TP DE 5” HW 50 LBS/PIE LONGITUD = 110 mts. TP DE 5” 19.5 lbs/pie GRADO E-75 = 2763 mts. TP DE 5” 19.5 lbs/pie GRADO X-95 = 1524 mts. TP DE 5” 19.5 lbs/pie GRADO G-105 = 400 mts

Lodo de 1.56 grs/cm3

PESO AJUSTADO D.C. = 136 kgs/mt x 110 mts x 0.801 = 11,982 kgs

PESO AJUSTADO HW = 74.50 kgs/mt x 110 mts x 0.801 = 6564.20 kgs PESO AJUSTADO TP1 = 31.12 kgs/mt x 2763 mts x 0.801 = 68,873 kgs PESO AJUSTADO TP2 = 31.94 kgs/mt x 1524 mts x 0.801 = 38,989 kgs PESO AJUSTADO TP3 = 32.66 kgs/mt x 400 mts x 0.801 = 10,464 kgs

FORMULA PARA CALCULAR EL MARGEN DE JALON DE LA SARTA. MPJ MPJ MPJ MPJ

TP1 =RT1 – ( PESO DC. + PESO HW + PESO TP ) TP1 = 127,446 – ( 11,982.9 kgs + 6564 kgs + 68,873 kgs ) TP1 = 127,446 – 87419.90 kgs TP1 = 40,027 kgs. ( DE LA TP GRADO E-75 2763 mts )

MPJ MPJ MPJ MPJ

TP2 = RT2 – ( 88,375 kgs + PESO DE TP2 kgs ) TP2 = 161,432 – ( 87419.90 + 38,989 kgs ) TP2 = 161,432 –126,408.90 kgs TP2 = 35,023 kgs ( DE LA TP GRADO X-95 1524 mts )

MPJ MPJ MPJ MPJ

TP3 = RT3 – ( 127,364 + PESO DE TP3 kgs ) TP3 = 178,425 – ( 126,408 + 10,464 kgs ) TP3 = 178,425 – 136,872 kgs TP3 = 41,553 kgs ( DE LA TP GRADO G-105 400 mts )

DEFINICION DE BROTE:

UN BROTE ES LA ENTRADA DE FLUIDOS PROVENIENTES DE LA FORMACION DEL POZO, HACIA EL INTERIOR DEL AGUJERO. TALES COMO ACEITE, GAS O AGUA QUE SE MANIFIESTA EN UN AUMENTO DE VOLUMEN EN LAS PRESAS DE TRABAJO. SEÑALES DE UN BROTE .-

1.- AUMENTO O DISMINUCION DEL VOLUMEN DE FLUIDO EN LAS PRESAS 2.- DISMINUCION EN LA PRESION DE BOMBEO. 3.- CONTAMINACION DEL FLUIDO DE CONTROL CON GAS,ACEITE O AGUA SALADA. 4.-MANIFESTACION EN LA LA LINEA DE FLUJO SIN ESTAR BOMBEANDO.

5.- AUMENTO EN EL VOLUMEN DE SALIDA EN LA LINEA DE FLUJO SIN AUMENTAR EL REGIMEN DE BOMBEO. 6.- AUMENTO DEL PESO DE LA SARTA POR DISMINUCION DE LA DENSIDAD DEL FLUIDO.

CAUSAS QUE ORIGINAN UN BROTE:

1.- DENSIDAD INADECUADA DEL FLUIDO DE CONTROL. 2.- PRESION DIFERENCIAL ENTRE LA DE FORMACION Y LA HIDROSTATICA NECESARIA PARA TRABAJAR 3.- LLENADO INAPROPIADO DEL POZO AL SACAR O METER TUBERIA

4.- EMPLEO DE FLUIDOS INAPROPIADOS 5.- EFECTO DE PISTONEO Y SONDEO

DENSIDAD EQUIVALENTE DE CIRCULACION “ DEC” FORMULA : DEC= % PB X 10 + DL H DEC = DENSIDAD EQUIVALENTE DE CIRCULACION (gr/cm3) % PB = CAIDA DE PRESION ( % ) 10 = CONSTANTE DL = DENSIDAD DEL LODO ( gr/cm3 ) H = PROFUNDIDAD ( MTS )

EJEMPLO.CALCULAR LA DENSIDAD EQUIVALENTE DE CIRCULACION CON LOS SIGUIENTES DATOS.

BARRENA DE 8 ½” LODO DE 1.40 gr/cm3

PRESION DE BOMBEO 2800 LBS/PULG2 PROFUNDIDAD 2500 MTS.

SOLUCION.-

DEC = ( 2800 LBS/PULG2 x 0.0703 x 0.15 ) x 10 ÷ 2500 mts + 1.40 grs/cm3 DEC = 29.52 x 10 ÷ 2500 + 1.40 DEC = 295.26 ÷ 2500 + 1.40 DEC = 0.11 + 1.40 DEC = 1.51 GRS/CM3

DIAM. BNA PULGADAS

CAIDAS DE PRESION DE BOMBEO %

17 ½”

10

8 ½”

15

5 7/8”

20

> 5 7/8”

30

Formula para calcular el indice de limpieza de una barrena. I H = Pb x Q ÷ 1346.18 x Db = H.P ( Caballaje hidraulico por pulg2) I H = indice de limpieza en H:P/ pulg2 Pb = caidas de presion en la barrena en lbs/pulg2 Q = gasto de la bomba en gal/min Db = Diametro de la barrena en pulgadas Formula para calcular las caidas de presion en la barrena

Pb = dens. del lodo gr/cm3 x Q de la bomba gal/min al cuadrado ÷ 1303 x area de las toberas al cuadrado ( AT ) Pb = caidas de presion en la barrena Q = gasto de la bomba en gal/min 1303 = constante AT = area de toberas en pulg2

Formula para calcular el área de las toberas de la barrena Área de toberas = diámetro de toberas en 32 avos al cuadrado x numero de toberas ÷ 1303.79 AT = area de toberas ( pulgadas cuadradas )

Diametro de toberas en 32 avos numero de toberas = numero de toberas que tiene la barrena 1303.79 = constante

Calculo del índice de limpieza Ejemplo: calcular el índice de limpieza de una barrena de 12 ¼” con 3 toberas de 16/32 avos. Gasto de la bomba ( Q ) = 580 GPM Lodo : 1.36 gr/cm3

1.- AT = Area de toberas = 162 x 3 ÷ 1303.79 Area de toberas = 256 x 3 ÷ 1303.79 Area de toberas = 768 ÷ 1303.79 Area de toberas = 0.59 pulg2 2.- Pb = 1.36 grs/cm3 x 5802 gal/min ÷ 1303 x 0.592 Pb = 457,504 ÷ 453 Pb = 1008.6 lbs/pulg2

I H = Pb x Q ÷ 1346.18 x Db2

I H = 1008.6 lbs/pulg2 x 580 GPM ÷ 1346.18 x 12.252 I H = 585,025 ÷ 202,007 I H = 2.88 H.P/ pulg2

PROCEDIMIENTO PARA EFECTUAR UN GUARNIDO DE CABLE DEL TAMBOR PRINCIPAL DE 10 A 12 LINEAS. 1.- EFECTUAR PREVIA PLATICAS CON EL PERSONAL DE OPERACIÓN SOBRE LA OPERACIÓN DEL GUARNIDO Y MEDIDADAS DE SEGURIDAD 2.- COLOCAR EL BLOCK EN EL PISO DE TRABAJO ASEGURANDOLO CON UN CABLE DE ACERO. 3.- SACAR EL CABLE DEL TAMBOR DEL TAMBOR PRINCIPAL( PISOS Y CHANGO ) 4.- ELIMINAR LA GRAPA O POCHITOCA DEL TAMBOR PRINCIPAL CON UNA LLAVE ADECUADA ( PISOS Y CHANGO EL PERFORADOR Y EL CABO SUPERVISARAN LAS MANIOBRAS ) 5.- DESENTORCHAR EL CABLE PARA EFECTUAR EL EMPATE MAS MENOS 4 MTS. EL EMPATE SE EFECTUARA CON EL CABLE DE 9/16” DEL TAMBOR DE SONDEO ( CON EL CABO Y DOS PISOS ). Y AFLOJAR TORNILLERIA DEL ANCLA Y ELIMINAR VUELTAS DEL ANCLA ( CON EL CHANGO Y UN AYTE. DE PISO ) PONER EL MALACATE DE SONDEO EN REVERSA.

6.- JALAR EL CABLE DE 1 3/8 EN LA LINEA BAJANTE DE LA POLEA No.4 A LA “E” Y ENROLLAR EN EL PISO ROTARIA HASTA QUE EL CABLE DE 9/16 LLEGUE A LA SUBIENTE DE POLEA “C”. 7.- ASEGURAR EL CABLE DE 1 3/8 EN LA SUBIENTE DE POLEA “C” Y EL CABLE DE 9 /16 EN LA BAJANTE DE POLEA No. 2.

8.- DESENTORCHAR EMPATE Y RECUPERAR MAS MENOS 100 MTS. DE CABLE 9/16 EN PISO ROTARIA (CON MALACATE SONDEO EN REVERSA Y JALANDO CON LA GENTE BAJANTE POLEA No. 2. 9.- CON AUXILIO DEL CHANGO Y RONCO ,PASAR CABLE 9/16 POR LA POLEA No. 3 Y BAJARLO Y PASARLO METERLO EN LA POLEA “D” Y EFECTUAR EL EMPATE 10.- OPERAR MALACATE DE SONDEO EN AVANTE Y TENSIONAR EL GUARNIDO PARA VERIFICAR EL GUARNIDO.

11.- CONTINUAR OPERANDO EL MALACATE DE SONDEO HASTA RECUPERAR TODO EL CABLE DE 9/16 (EL EMPATE QUEDARA EN EL TAMBOR DE SONDEO) Y 25 MTS. MAS DE 1 3/8 (GIRAR EL CARRETE DE CABLE AUXILIAR DE 1 3/8 CON EL
ENCHUFE DE PESCA EXTERIOR DERECHO BOWEN-150 S

DESCRIPCION.- ES LA HERRAMIENTA MAS SEGURA Y VERSATIL QUE SE TIENE PARA LAS OPERACIONES DE PESCA EN CUANTO ALA SENCILLEZ DE SU MECANISMO DE CONEXIÓN Y DESCONEXION; ASI COMO SU RESISTENCIA A LA TRACCION, TENSION Y TORCION SIN SUFRIR DAÑO NI DEFORMACION.

LOS MECANISMOS QUE INTEGRAN EXTERIORMENTE EL ENCHUFE SON:

1.- SUSTITUTO SUPERIOR a).- CORTO CON REBORDE TIPO S.S.

b).- ELEVADOR CON REBORDE TIPO L.S.

2.- CUERPO O BARRIL

3.- GUIA ( NORMAL, DE PARED, O SOBREMEDIDA

CONJUNTOS DE RIOS EN LA PARTE INTERIOR DEL PESCANTE DE AGARRE

EXTERIORBOWEN SERIE – 150 EMPAQUE TIPO “A”

CUÑAS DE ESPIRAL .- TIENEN FORMA HELICOIDAL CON EXTERIOR FUSIFORME PARA QUE SE AJUSTE A LA SECCION IZQUIERDA DEL INTERIOR DEL TAZON . EL INTERIOR DE ESTA CUÑA TIENE MAQUINADA UNA ROSCA IZQUIERDA AHUSADA , QUE SIRVE PARA AGARRAR EL PESCADO.

GUIA DE CUÑA GUIA DE ESPIRAL

DEDO DE CONTROL

CONTROL DE CUÑA DE ESPIRAL

NOTA.- SI EL DIAMETRO DEL PESCADO SE APROXIMA AL MAXIMO INTERIOR DEL ENCHUFE , SE UTILIZARA UNA CUÑA TIPO ESPIRAL Y UN EMPAQUE TIPO “A”

EL ENCHUFE PUEDE ARMARSE INTERIORMENTE CON CUÑAS DE ESPIRAL O DE CANASTA , SEGÚN SEA EL DIAMETRO EXTERIOR DEL PASCADO.

CUÑA DE CANASTA

SI EL DIAMETRO DEL PESCADO ES MUCHO MENOR QUE EL AGARRE MAXIMO DE ESTE ( USUALMENTE DE ½” ) INSTALEW UNA CUÑA DE CANASTA Y UN MOLINO DE CONTROL LISO O FRESADOR.

CONTROL LISO CUÑA CANASTA

EN LA PRESENTE FIGURA SE MUESTRA UN CONJUNTO INTERIOR DE AGARRE DE UN PESCANTE BOWEN S-150 EMPAQUE DE CONTROL

CONTROL FRESADOR CUÑA DE CANASTA

Cuñas de canasta .- es un cilindro de expansión con exterior ahusado que se ajusta a la sección helicoidal izquierda en el interior del tazón.

CANASTA SENCILLA SIN TOPE

Cuñas de canasta sencilla sin tope.- este tipo se utiliza para agarrar cualquier pescado sencillo con Diametro uniforme ( cuerpo de tubería de perforación o de producción, lastrabarrenas , cualquier tubular liso o conformado su boca de pescado previamente

CUÑAS DE CANASTA CON TOPE .-

SE FABRICA CON UN REBORDE INTERIOR EN EL EXTREMOSUPERIOR QUE SITUA AL PESCADO

EN LA MEJOR POSICION DE AGARRE . PUEDE DETENER Y ALOJAR UNA JUNTARECALCADA O UN COPLE , DEJANDO ESPACIO SUFICIENTE PARA OBTURAR CON EL EMPAQUE DE CONTROL

¿ QUE SE ENTIENDE POR UNA TERMINACION DE UN POZO PETROLERO ?

SON LAS ACTIVIDADES ENCAMINADAS A EXPLOTAR LOS YACIMIENTOS , A TRAVEZ DE LAS TUBERIAS DE REVESTIMIENTO DE EXPLOTACION, CONTANDO CON LA INTRODUCCION, ANCLAJE Y EMPACAMIENTO DEL APAREJO DE PRODUCCION PARA DEJARLO PRODUCIENDO POR EL METODO MAS CONVENIENTE. BASICAMENTE UNA TERMINACION CONSISTE EN ESTABLECER EN FORMA CONTROLADA Y SEGURA LA COMUNICACIÓN ENTRE EL YACIMIENTO Y LA SUPERFICIE CUIDANDO PROTEGER LAS TUBERIAS DE REVESTIMIENTO QUE REPRESENTAN LA VIDA DEL POZO, APROVECHANDO LA ENERGIA DEL POZO.

CLASES DE TERMINACIONES EN EL SISTEMA PETROLERO.

1.- TERMINACION DE EXPLOTACION ( T.E ) SE LE DENOMINA ASI AL ACONDICIONAMIENTO DEL PRIMER POZO PERFORADO EN UNA NUEVA ESTRUCTURA POSIBLEMENTE PRODUCTIVA DE HIDROCARBUROS.

2.- TERMINACION DE DESARROLLO ( T.D. ) SE LE LLAMA ASI AL ACONDICIONAMIENTO DE LOS DEMAS POZOS PERFORADOS A DIFERENTES PROFUNDIDADES DESPUES DEL PRIMERO, EN UNA MISMA ESTRUCTURA O EN OTRAS YA PROBADAS, PRODUCTORAS DE ACEITE Y GAS.

DENSIDAD EQUIVALENTE DE CIRCULACION: Es la densidad que se genera con la presión necesaria para hacer circular el fluido del espacio anular.

LOS FACTORES QUE AFECTAN LA DENSIDAD EQUIV. DE CIRCULACION. SON: PUNTO DE CEDENCIA (YP Ó PC)

VISCOSIDAD PLASTICA

( VP.)

MIENTRAS MAYOR SEA LA DENSIDAD EQUIV. DE CIRC., HABRA MAS CONSUMO DE POTENCIA DE LA BOMBA Y SERA MAS FACIL INDUCIR UNA PERDIDA DE CIRCULACION EN ZONAS DE ALTA PERMEABILIDAD Y CAVERNOSA.

FORMULA: PCF DEC = ---------------

PCF X 10 Ó

DEC. =------------------

( H X 0.1 )

H

DONDE: DEC. = DENSIDAD EQUIV. DE CIRC. EN Kg./cm2 PCF

= PRESION DE CIRC. EN EL FONDO EN Kg./cm2

H

= ALTURA O PROFUNDIDAD EN metros

0.1

= GRADIENTE DEPRESION EN Kg./cm2./m

10

= CONSTANTE.